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真空除氧器【真空电化学除氧器】溶解氧超标的原因分析与解决措施
热电厂1、2真空除氧器【真空电化学除氧器】溶解氧超标的原因,针对存在的问题提出了相应的解决办法,经过实施改造后真空除氧器【真空电化学除氧器】的除氧效 果良好。在现代火力发电厂中,为了避免锅炉、管道、设备高温腐蚀, 保证管道和设备的使用寿命,对锅炉给水的含氧量有严格的要 求。因此,真空除氧器【真空电化学除氧器】就成为主要设备之一。除氧的方式有热力和化 学除氧两种,由于化学除氧成本高,又产生余渣,故极少使用。热 力除氧在工业上被普遍采用。给水中溶有气体,而氧对设备的危 害严重,除气主要是除氧。根据亨利定理,单位体积水中溶有 某种气体量的多少,与水面上该气体的分压力成正比;而且还与 水温有关。在一定压力下提高水的温度,则水中溶解的气量会减 少,当水温升至该压力下的饱和温度时,则水中的溶气量为零。 所以若使水面上氧气分压力为零,则水中溶解氧气量也为零。若 将水加热到沸点,水将汽化,氧气与其他气体就从水中分离出 去,真空除氧器【真空电化学除氧器】就是应用该原理除氧的。同时在电厂回热系统中起到 回热加热器的作用。
随着技术的进步,真空除氧器【真空电化学除氧器】结构发生了改变,从初的淋 水盘再沸腾式到膜式真空除氧器【真空电化学除氧器】。热电厂的3台真空除氧器【真空电化学除氧器】,其中 1"、2采用150t/h喷雾填料式,3采用旋膜式。
一、问题的提出
1°、2"真空除氧器【真空电化学除氧器】是喷雾填料式真空除氧器【真空电化学除氧器】,技术参数见表1。
内部压力/MPa |
0.02 |
内部温度/℃ |
104 |
进水温度/℃ |
20~30 |
加热蒸汽压力/ MPa |
0.2~0.4 |
加热蒸汽温度/℃ |
250 |
溶解氧含量/(μg/L) |
5~15 |
2002年以来,克拉玛依石化公司为了充分利用余热,夏秋两季将热电厂无盐水用余热加热后反供到热
电厂真空除氧器【真空电化学除氧器】,温度在60~80℃,有时达90℃。无盐水的温度的提高对于热力真空除氧器【真空电化学除氧器】理应有利于化补水尽
快达到饱和,溶解于水中的空气易于逸出,然而,在温度升高的 同时,真空除氧器【真空电化学除氧器】的化补水进水量却随着外供蒸汽量的减少而减少。 每台真空除氧器【真空电化学除氧器】的平均补水量只有30t/h左右,此时的真空除氧器【真空电化学除氧器】溶解 氧含量出现严重超标,有时达到50g/L。
表2是2003年和2004年5月一7月1、2真空除氧器【真空电化学除氧器】含氧量 检测结果。从表中可以看出,两台真空除氧器【真空电化学除氧器】含氧量的不合格率都 远远大于2%的要求指标,特别是提高化补水温度的初期。后期 随着运行人员的不断调整和经验的积累有所改善,但仍与运行 指标相差甚远,这就说明真空除氧器【真空电化学除氧器】内部结构存在问题,导致真空除氧器【真空电化学除氧器】含氧量严重超标,严重影响电厂的安全、经济运行。
表2
名称 |
1真空除氧器【真空电化学除氧器】 |
2°真空除氧器【真空电化学除氧器】 | ||||
检测次数 |
不合格 次数 |
不合格 率/% |
检测次数 |
不合格 次数 |
不合格 率/% | |
5 月 |
384 |
84 |
21.88 |
684 |
98 |
25.52 |
6 月 |
360 |
59 |
16.39 |
360 |
53 |
14.72 |
7 月 |
2004年停用 |
372 |
45 |
12.1 |
二、原因分析及对策
热力除氧原理是建立在亨利定律和道尔顿定律基础上的, 即:空气在水中的溶解度与液面上的空气分压力成正比,定压下, 若蒸汽分压力增大,空气分压力则减少。蒸汽分压力在水饱和沸 腾时达到大,而水饱和沸腾是除氧的理想状态,当液面上的空 气分压力小于其平衡压力,空气便从水中逸出,压差越大,逸出量 越大。空气分压力能否减少还与空气是否快速排出真空除氧器【真空电化学除氧器】有关, 因此要保持真空除氧器【真空电化学除氧器】除氧效果需达到以下条件:①进水雾化后与蒸 汽充分接触,快速达到饱和;②空气从水中逸出的时间充足;③空 气能及时顺利逸出。若有一条不满足,都可能导致除氧效果不佳。 这些条件也是各种真空除氧器【真空电化学除氧器】结构改进不断追求的理想目标和运行 时要注意的事项。在这三个条件中,经反复分析认证,并在现场反 复调整试验,认为一个条件没有达到要求,其原因是:
(1)化补水温度的提高对除氧和节能有利,但不能过高,经实 际证明,较好温度应控制在60~70℃,若高于80℃,运行难于控制 且不合格率升高。这是因为真空除氧器【真空电化学除氧器】的进水除化补水外,还有其他 几路进水(凝结水、高加疏水、锅炉疏水),化补水水温过高必将引 起加热蒸汽的减少,所有进水难以达到饱和温度,含氧量一定不 合格。所以,在以后的运行中对化补水均控制在80℃以下。
(2)化补水的进水量太小。真空除氧器【真空电化学除氧器】的设计能力为150t/h,除 其他几路进水外,正常的化补水进水量应当在80~100th,而厂 里夏季运行时真空除氧器【真空电化学除氧器】的化补水进水量却随着外供蒸汽量的减少 而减少,每台真空除氧器【真空电化学除氧器】的平均补水量只有30/h左右。显而易见, 在其内部同数量的雾化喷头上是不能保证基本压力而形成有效 喷雾的,只能形成小水流柱,而水柱又不能与蒸汽充分接触,而不能快速达到饱和,这是造成夏季运行时,真空除氧器【真空电化学除氧器】化补水进水 量过小含氧量不合格的主要原因。因此,必须对内部配水结构 进行改造,才能解决问题。
2.安全装置不符规范
3台真空除氧器【真空电化学除氧器】均属于低压大气式真空除氧器【真空电化学除氧器】,两台锅炉连排扩容 器的汽化排汽进入真空除氧器【真空电化学除氧器】的汽平衡母管,运行压力为0.02~ 0.04MPa,所配11只安全装置都是弹簧式安全阀,自热电厂投产 以来,安全阀定值严重超标。按照安全规定,安全阀定值为 0.04×1.25=0.05MPa,而实际上均超过0.1MPa。表3列出了安全 阀有关参数。
表3
安全阀 安装部位 |
真空除氧器【真空电化学除氧器】水箱 |
真空除氧器【真空电化学除氧器】除氧头 |
连排扩容器 | ||||
1° |
2" |
3 |
1° |
2 |
1 |
2° | |
通 径 |
DN150 |
DN80 |
DN150 | ||||
数量 |
2 |
2 |
1 |
1 |
1 |
2 |
2 |
安全阀实际 定值/MPa |
0.17 0.16 |
0.15 0.16 |
0.1 |
0.19 |
0.18 |
0.095 0.096 |
0.1 0.1 |
造成安全阀定值偏大的主要原因是所要求的定值过小。弹簧 的预紧力不足,阀板不能被有效的提起而起到密封作用,所以只 有调高定值,属于不得已而为之。为消除此安全隐患,经多次考察 认证,可行的方案是加装水封管,以替代目前的弹簧式安全阀。
三、改造措施
1.内部配水结构的改造
(1)把原树形结构(图1)改为双环管结构(图2),一路进水 (DN150)改为两路进水(DN100),并分别装控制阀门。当进水量 不足40t/h时, 一路进水,大于40t/h时两路进水,从而有效地保 证进水管的压力形成雾化效果。
图 1 1、2真空除氧器【真空电化学除氧器】化补水原配水结构图
(2)保持原喷头数量不变(17只),喷头内8外9均布于双 环管上。八方配水管由钢管焊制角铁固定。
2.加装水封管,取代弹簧式安全阀
(1)每台真空除氧器【真空电化学除氧器】制作一组U型水封管,水柱高度按0.05MPa计算为5m水柱。水封管固 定于临近的汽机厂房“B”排 柱上(图3)。
(2)对1、2真空除氧器【真空电化学除氧器】.去 除除氧头的安全阀和1只 水箱的安全阀,接口与水封 连接;另1只水箱安全阀接 口用盲板封死。3"真空除氧器【真空电化学除氧器】 只有1只水箱安全阀,接口 与水封连接。3台真空除氧器【真空电化学除氧器】的 水封排气都利用原安全阀
图 2 1°、2真空除氧器【真空电化学除氧器】化补水改造 后配水结构图
图 3 水封、滤水器安装示意图
年多后,安全可靠。不仅减少了安全阀校检时系统的切换操作量 和不安全因素,每年还节省11只安全阀的校检费用和工本费。
(2)内部配水结构的改造于2004年8月完成,通过8— 10 月的低进水量运行检验,效果十分良好,易于控制,溶解氧合格 率达到98%以上,若运行系统无较大波动可达100%,大于原设 计要求。它的改造成功大大减轻了锅炉、蒸汽管道、主给水管道 的氧腐蚀,提高了使用寿命,其经济效益是相当可观的。
(3)除氧效果明显提高。由于溶解氧不合格主要集中在除氧 器负荷较低的4到6月这段时期,现将2003年、2004年、2005 年4月-6月1、2真空除氧器【真空电化学除氧器】溶解氧量进行对比(表4)。从表中可 以看出,经过改造,在真空除氧器【真空电化学除氧器】负荷波动较大的时期,除氧效果完 全满足锅炉给水要求,大大减轻给水管线以及加热器设备的氧腐蚀危害。
改造后经过一年多运行, 真空除氧器【真空电化学除氧器】运行良好,尤其是 2004年11月公司装置扩建 以后,冬季高负荷3501/h工 况下,以及2005年5月低 负荷220t/h工况下,除氧效果 明显,均达到10g/L以下。表4
时间 |
溶解氧大值/平均值 | ||
4 月 |
5 月 |
6 月 | |
2003年 |
50/30 |
40/20 |
30/20 |
2004年 |
40/30 |
30/20 |
20/20 |
2005年 |
15/10 |
10/10 |
10/5 |